Tot i això, hi ha alguns problemes en el procés de formació de plàstic en calent d’aquest aliatge. El comportament de deformació en calent i l'evolució de la microestructura de l'aliatge de doble fase són relativament complexos. En la fabricació actual, a causa de la concordança i el control indegudes dels paràmetres de procés, sovint es produeixen problemes com la inestabilitat plàstica, la baixa precisió de formació i la microestructura no uniforme. Per tant, és molt important estudiar el seu comportament de deformació plàstic d’alta temperatura.
Per tal d’estudiar profundament el comportament de deformació en calent de Ti - 6. 5al - 3. 5mo - 1. 5Zr - 0. En diferents condicions de deformació, la veritable tensió: les veritables corbes de tensió d’aquest aliatge mostren diferents característiques. A la regió de fase + amb una temperatura de deformació de 1173 - 1273 k, les veritables corbes de tensió: les veritables corbes mostren característiques evidents de recristalització dinàmica. En aquest moment, l’estrès de flux augmentarà bruscament fins a un valor màxim amb l’augment de la soca a causa del enduriment del treball i, a continuació, tendeix a disminuir a causa de l’acció de la recuperació dinàmica i dels mecanismes de suavització de la recristalització dinàmica. A la regió de fase amb una temperatura de deformació de 1323K, les veritables corbes de tensió: veritables tensió s’ajusten a les característiques significatives del tipus de recuperació dinàmica. L’estrès de flux primer augmenta bruscament fins a un valor màxim amb l’augment de la soca, i després disminueix gradualment o tendeix a ser estable.
Això indica que el canvi en la tensió de flux de Ti - 6. 5al - 3. 5mo - 1. 5Zr - 0. En la primera etapa de la deformació calenta, l’enduriment del treball té un paper dominant; A mesura que avança la deformació del plàstic calent, el enduriment del treball i el suavització dinàmica arriben a un equilibri, i fins i tot el mecanisme de suavització dinàmic pot dominar.
Per tal d’estudiar millor la llei de l’estrès de flux durant el procés de deformació de plàstic en calent d’aquest aliatge, es va establir la relació constitutiva sota qualsevol tensió de flux mitjançant l’equació constitutiva d’Arrhenius modificada. L’equació constitutiva d’Arrhenius construïda no conté el paràmetre de tensió. Introduint les expressions de les constants de materials rellevants i la tensió en l’equació, es millora la precisió de l’equació constitutiva. Si es compara el model: les dades previstes amb les dades experimentals reals, es troba que en diferents condicions de deformació, la precisió de predicció de l’equació constitutiva d’Arrhenius unida a la soca és diferent. Quan les temperatures de deformació són 1173K i 1273K, l'equació constitutiva mostra una precisió de predicció relativament alta.
A més, es va analitzar el comportament de deformació en calent de l'aliatge mitjançant l'establiment d'un mapa de treball en calent. A partir del model de material dinàmic, el material es considera com un cos no lineal - Dissipar el cos durant el procés de deformació de plàstic en calent i el valor energètic - eficiència η es calcula per reflectir els mecanismes de deformació de la microestructura en diferents rangs de temperatura de la taxa i la deformació i la deformació. Les regions d’alta energia - dissipació de la deformació plàstica de Ti - 6. 5al - 3. 5mo - 1. 5Zr - 0.
Segons el mapa de treball en calent construït a partir del criteri d’inestabilitat de Babu, les regions d’inestabilitat de plàstic d’aquest aliatge són la regió de baixa temperatura i les regions de temperatura mitjana - i - d’alta temperatura a les taxes de tensió altes i - altes. Les regions de dissipació energètica amb valors η alts són les regions de temperatura mitjana - i - altes a taxes de tensió baixes, i la seva finestra òptima de plàstic - plàstic - deformació - procés - és: la temperatura de deformació 1230 - 1323 k, velocitat de soca 0. 1 - 0. 816S⁻ lux.
Mitjançant l’anàlisi de la microestructura a les regions d’inestabilitat del mapa de treball calent de Ti - 6. 5al - 3. 5mo - 1. 5Zr - 0. 3Si Alloy El flux de plàstic i les bandes de cisalla adiabàtica són les mateixes, només el grau de deformació local és lleugerament menor.
En resum, la investigació sobre el comportament de deformació de plàstic d’alta temperatura de Ti - 6. 5al - 3. 5mo - 1. 5Zr - 0. 3Si Aliatge Importància important per al procés de treball en calent d’aquest aliatge.